X У — У1А1 + У2А2 +... + УпАп + Уос;(13)

Д - показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м);

А— 2,55( А1 + А2 +... + An + ),(14)

У1^Уп - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м.град.С), для стен, покрытий и пола

принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А1 - Ап - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м2

11.Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв.м.град.С):

для окон и остекления фонарей

Уос — 1/(Roc - 1/aВн ),(15)

где:

Roc - термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**;

a Вн - коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**; для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

Ум — Rм • SM,(16)

где:

Rм - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;

5м - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения. Для оборудования [1,2]

Уоб — 3,6 • 10 -5аоб,(17)

где:

006- масса оборудования, кг; с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для

металла 481,5 Дж/(кг град .С). )

12.Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание

приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Zn и

продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения AZn , а затем

по табл.5, руководствуясь найденными значениями AZр по строке, соответствующей

отношению X У/ А находят значения показателя аn для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1, Z+2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q i (найденного по

п.п. 4-9) на полученн^хй показатель аn определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в

помещение, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).

13.Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

Q At — (tнар + 0,5вlAм,с - tn ) Aoc/Roc ,(18)

где:

tнар - средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6];

Амс - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

в 1 - коэффициент, в^хражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6 ;

tn - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 (8);

Аос, Rос - площадь, кв.м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв.м град. С/Вт,

остекления светового проема, принимаемое по прил. 6*СНиП II-3-79** или по табл.2 Пособия. 14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или

покр^гтие) Qм , для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.

где:

tнар + Р

J

ср

а

нар

-tn + 0

Рк • а

Вн

V

0,5вlAм,с ^-^e2Aj

а

нар

/-J

A.

(19)

R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-

75**;

t

нар

tn

средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и

поверхностью ограждающей

температура воздуха в помещении;

Р - коэффициент поглощения солнечной радиации конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ];

Jср - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной

солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв.м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;

Рк - коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

V - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1];

V — 2

X D

0,83

+ 3

X R X D

VeVa,

(20)

0

где: X R X D

термическое сопротивление ограждения Вт/(кв.м град.С); тепловая инерция ограждения,

■ 0,85+0,15

S2

1+0,5Rа

X R

для многослойных конструкций;

для конструкций с воздушной прослойкой;

(21)

(22)

S1,S2

коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой

волны, Вт/(кв.м град.С), по СНиП II-3-79**.

01,02 - коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при

e —e +15; e1 —e + z;

e - запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл.7 и 8;

Ам

А.

- по п. 13;

амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п.1б;

Ам - площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м;

a н, a Вн - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/

(м 2 град. С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП П-3-79**.

15. Запаздывание температурн^1х колебаний в ограждающей конструкции e, в часах, определяется по формуле:

e = 2,71D — 0,4 ,(23)

где:

X D - тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**

16.Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А J Вт/кв.м, определяется по формуле;

АJ = Jмакс — Jср ,(24)

где:

1макс,1ср - максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации

(прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.

17.Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.

Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.

Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Нримеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ)., имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.

Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв.м.

Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].

1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и

рассеянной 108 Вт/кв.м, при коэффициенте теплопропускания К4 =0,61 (по табл. 2) и

отсутствии защитных устройств на окнах К1 = 1; К2 = 1 и К3 = 1:

Qос,i = (479>4 + 108>4)>4>0,61>85 = 30436 Вт;

2 Для определения показателя ап поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м град.С): для окон по формуле (15) Уос = 1/(0,34 -1/8,7) - 4,44; для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1; по п. 3.5 СНиП II-3-79** У Вн = S = 5,03;

для покрытия по слою пенобетона, при D>1, по п. 3.5 СНиП II-3-79**

УВн = S = 2,19;

для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16) Ум = 0,0315 х17,982 = 10,2;

для пола при D1 = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**

Уп = 2 xS1 = 2 х16,43 = 32,9; для оборудования по формуле (17) Уоб = 3,6 х10 —5 х3000 х481,5 = 52.

3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

X У = 4,44.85+5,03.22+2, 19.216+10,2.260+32,9.216+52=10772 Вт/град.С.