Примечание. Для сооружений с промежуточным сроком службы, между указанными в п.3.3., значение коэффициента Kjj определяется интерполяцией.

3.4.За расчетнзло несущую способность цементогрунтовой сваи принимается уеньшее значение из несущей способности сваи по грунту и материалу, определяемые по п.3.5 и 3.6 настоящих указаний.

3.5.Расчетная несущая способность цементогрунтовой сваи по материалу на осевое сжатие (кн) 01:д>еделявтся по формуле:

ф,,=тРЯ"(2)

где: in - коэффициент условия работы, учитывающий способустройства свай, принимаемый равным 0,8; Р - площадь сечения ствола сваи, м^;

нормативное сопротивление цементогруита осевок^ сжатию, КПа, принимаемое по табл.7.

3.6.Расчетная несущая способность цементогрунтовой сваи по грунту определяется в соответствии с указаниями п.п.3.7 или по результатам статических испытаний свай на вдавливающую нагрузку (п.4.7).

3.7.Расчетная несущая способность цементогрунтовой сваи по грунту на осевую сжимающую нагрузку, кн,определяется по формуле:

Ф =w(mi^Rr-^uXmj.il^l)(3)

m - коэффициент условий работы, принимаемый для непро-садочных грунтов равным ■; I, а для просадочных -по указаниям п.3.11; t^R - коэффициент условий работы грунта под нижним концом

сваи, принимаемый равным I; iHj.- коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи, принимаекогй равным I; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом цементогрунтовой сваи, КПа, принимаемое по табл. 1.3;

где:

F - площадь поперечного сечения цементогрунтовой сваи, м^; ц - периметр ствола цементогрунтовой сваи, м; jl - расчетное сопротивление 1 -го слоя грунта по боковой поверхности ствола сваи, КПа, принимаемое по табл. 2.3.

Таблица I

Расчетное сопротивление грунта R под пятой коротких цементогрунтовых свай длиной 2-3 м, КПа

Козффициент пористости грунта ( е )

Расчетное сопротивление грунта R ,КПа

, глинистых грунтов при показателе консистенции равном ( dt )

Примечание. При промежуточных значениях e.Di. значение R принимается по линейной интерполяции.

Таблица 2

Расчетное сопротивление грунта / на боклвой поверхности коротких цементогрунтовых свай, КПа

принимается по интерпо;;яции. 2. Для хфосадочнкх грунтов значение } принимается по табл.З, с учетом указаний ОТиП П-17-77.

- толщина L- го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

3.8.Расчетная нагрузка Р,КН, на I п.м. ленточного фундамента из цементогрунта рассчитывается по форкцгле:

-Р < - -^Ы^^^^^^Ш,(4) где: ип_Кн,и1л . mj. , R.ti - то же,что в п.п.3.3,3,7,

причем коэффициенты HIr. и принимаются равными = 0,85; = 0.8;

-площадь подошвы I ,п.м. ленточного фундамента, м^; Fi - площадь L - го слоя грунта природной структуры,

соприкасающегося с боковой поверхностью ленточного фундамента из цементогрунта, м^.

Примечание. При наличии на площадке насыпного грунта уплотненного машинами и механизмами, силы трения в пределах этого слоя не учитываются.

3.9.Проектирование фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах I типа должно осуществляться с учетом 01ки,чаемой вероятности и степени замачивания оснований в период эксплуатации зданий. Различают случаи, указанные в п.3.10-3.12.

3.10. Замачивание основания невозможно вследствие повышения уро ВИЯ подземных вод, утечек воды из водонесущих коммуникаций и емкостей. К этому случаю относят здания и сооружения, не оборудованные водопроводом и канализацией и расположенные на расстоянии более (1,5-2) Н (Н-толщина просадочной толщи) от возможных источников замачивания (трубопроводов, емкостей и т.п.). Примером таких зданий является склады сельхозпродуктов и сельхозтехники, трансформаторные подстанции, навесы для сена и др.

Проектирование фундаментов осуща ствл.яется без учета замачивания основания. Расчетные сопротивления Р и j- грунта определаются по таблЛ.,2 и 3 при влажности прогнозируемой на период зксплуатации здания. При отсутствии таких данных в запас проч-

ности сопротивление R и определяются при влажности на границе раскатывания , если природная влажность \(/<\f/^ и и при влажности W , если W > Wp .

3.II. Возможно аварийное замачивание основания вследствие -утечек воды из водонес;а1Юс коммуникаций и емкостей, расположенных внутри здания или вне здания ка расстоянии менее 1,5 Н, без повышения уровня грунтовых вод в период эксплуатации зданий, способного вызвать просадку грунтов основания.

К этому случают относят сельскохозяйственные, жилые,культурно-бытовые здания высотой до 3-х этажей включительно, оборудованные водопро§;ом и-канализацией. Эти здания разделяются на подгруппы, отличающиеся интенсивностью и характером возможного аварийного замачивания:

а) сельскохозяйственные здания с мокрым технологическим режимом, равномерным распределением источников замачкЕВния по площади здания, расходом воды более 10 литров в сутки на I м2 площади пола здания. Сюда относятся: коровники,сБ1шарники, имещие гидросмыв и систему подпольных каналов гидросплава навоза, располагаемых вдоль всегоздания и некоторые типы птичников с системой кушчных и канализационных канавок под поилками;

б) сельскохозяйственные здания с локальным мокрым технологическим режимом. Здания этого типа имеют отдельные помещения или участки с мокрым технологическим режимом (моечные,душевые), свинарники е одиночными поперечными подпольными каналами гидро-сплава навоза, объединяющими систе!^ продольных каналов, оборудованных скребковыми транспортерами. Каналы гидросплава находятся друг от друга на расстоянии 20-30 м и более. На локальных . участках расходы воды значительно превышают 10 литров в суткиу11^ площади пола, а на остальных площадках - менее 10 л или полностью от<дгтствуют.. ,

в) здания с расходом воды менее 10-литрэЕ в сутки на I м^ площади пола. Эти здания отличавтся наименьшими веппяч-нллч-^п «

и

3.12.В период эксплугтации зданий ожидается повшенив уровня грунтовых вод до отметок, превышающих заглубление подошвы фундамента

или пяты свай. При этом наблюдается наибольшее снижение прочности

грунта, а просадка фундаментов и оотования достигают максимальных

значений;

Проектирование свай и ленто чного фундамента осуществляется по формулам (3 и 4). Расчетнше сопротивления R и j" находятся по табл. 3, а коэффициент условий работы fn принимается равным I.

3.13.Су»трные значения осадки ^ и просадки 5?п фундаментов (ленточных и свайных) из цементогруита не должна превышать предельного значения 5> пр, установленного С51иП П-15-74 для соответствующих типов зданий:

$,+ ?п^$пр(5)

Примечания: I. Для сельскохозяйственных здайий значение $ пр. принимается равным 10 см. 2. При влажности просадочных грунтов Ws^p

осадки допускается не учитывать ввиду их небольшой величины.

3.14. Относительная разность суммарных величин "осадка плюс просадка" двух смежных фундаментов не должна превышать предельных значений, заданных в проекте или регламентируемых СНиП П-15-74. Для сельскохозяйственных зданий с податливыми конструкциями стыков между панелями предельная относительная разность суммарных величин "осадка плюс просадка" двух смежных фундаментов не должна превышать 0.01.

3.15. При проектировании зданий и сооружений вертикальная планировка застраиваемых площадок должна обеспечивать быстрый . сток атмосферных вод, максимально используя естественный рельеф местности и существующие пути стока.

разшром замачивания. Нвкоторю здания этой группы (птичники, овчарни) имеют разветвленную, но не заглубляек^ в грунт систему водопровода, а проводки калализации отсутствуют или единичны. Утечки воды обнаруживаются непосредственно после аварийного повреждения трубопроводов;

г) жилые усадебные и секционные одно-двух этажные жилые дома с расходом воды не более 5 м^/сут.

Проектирование фундаментов (в случаях указанных в подпунктах а,б,в,г) осуществляется с учетом возможного замачивания основания. В качества основного расчетного случая принимается полное водонасыще»-кие грунта ( 0^0,8). Расчетные сопротивления R и i прини-,маются по табл.З. Отличие действительных условий аварийного замачивания от наихудших, соответствующих полноцу водонасыщению грунта, учитываются коэффициентами условий работы в форл^глах 3 и 4, которые принимаются равными:

т = 1,4 - для зданий группы а,б и г вше указанных подпунктах при залегании под просадочной толщей даениругощего подстилающего слоя (крупнообломочные и песчаные грунты);

m = 1,3 - для тех же зданий, но при залегании под <^осадочной толщей недренирующего подстилающего слоя; = 1,9 - для зданий группы в) и.б) (за исключением расчетных локальных участков) при залегании под просадочной толщей дренирующих грунтов;

щ = 1,8 - для тех же зданий при залегании под просадочной

толщей недренирующих грунтов.

Примечания: I. Площадь расчетного локального участка пршимавтся равной площади помещения или участка здания с мокрым технологическим режимом, увеличенная на расстояние 1,5 Н во все стороны от его границ. Z. "(Расчетная несущая способность свай и

■ фундаментов $, найденная по ^р«уле 3 и 4 с коэффициентами m » 1,9 и 1,8, ие должна превышать величину S, полученную для грунта с влажностью W. , если V>^„ и для грунта с влаяиостью W. . ecniiiW<^[