Расчет балок таврового сечения при условии, когда ha. >0,1А, а сечение продольной арматуры

а<- ^ и™ же М<тЬХК (А„— )

производится также по формулам (3 — 6), как для прямоугольного сечения, но с размером сечения b Xh.

В случае, если >или [м > hJR X

X (Jig--у—) учитывают сжатие бетона в ребре и прш

расчете изгибающий момент делят на две части:

а) момент, воспринимаемый свесами полок и частью арматуры:

а, пол —„ D » 1. с.

■ „ол = ««а/=а. пол /?, (А„ - -§?-);(7)

б) момент, воспринимае1Лый ребром прямоугольного сечения с одиночной арматурой М ^ =М — М ^ . По указанному моменту по формулам (3 — 5) определяется сечение дополнительной арматуры / а.реб. Необходимое сечение арматуры Fa = Fa, пол + Fa. реб .

Для подбора сечений балок таврового сечения рекомендуется задаться процентом армирования, а по нему определять полезную высоту по формуле:

А„==20,5 ^д• (8)

где М — изгибающий момент в тм, ар — процент армирования в %.

Рекомендуется принимать p = 0,9-i-1,8%. Площадь сечения растянутой арматуры можно также определять по формуле:

=—

"а а С о —

Пример 4. Требуется подобрать сечение главной балки ребристого перекрытия. Пролет балки4л<, а расчетный изгибающий момент М—62,Ътм. Бетон марки 160, арматура холодносплющенная периодического профиля из Ст. 3, толщина плиты 8 см. Коэфициент условий работы т=],0.

Прир=:1,09< по формуле (8):

Ao = 2o.5/J J-z-66

см

Принимаем ft 70 at и 6 = 30 ел«. Следовательно, fto=66 см., „=8 cjh.

: 200 см.

h

70

■■ 0,114 > 0,100 и так как

М = 3250000 < тбп К л \К —

(

1,0Х 200 Х8Х80Х

X 66

7950000 кгсм, то расчет необходимо вести по фор-

мулам (3—6) для сечения 200 X 70 см.

Площадь сечения арматуры по формуле (9): 3250000

1,0X 0,65X3600 66

22,4 см\

Необходимо принять 6 0 22 мм. Fa = 22,8 слс .

В. Проверка несущей способности балок по наклонным сечениям

Наклонные сечения изгибаемых элементов должны удовлетворять по своей несущей способности юздействию расчетной поперечной силы (Q) и расчетного изгибающего момента (Л4).

Если Q CmRpbhg (где т — коэфициент условий работы; i?p — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:

b — ширина сечения; Ад — полезная высота сечения), то проверка прочности наклонных сечений на действие расчетной поперечной силы не требуется. В этом случае отогнутые стержни (fg ) и хомуты {F ) ставятся, исходя из конструктивных соображений.

При Q > mRp bh требуется произвести расчет по поперечной силе в следующих местах по длине элемента: в сечениях, проходящих через грань опоры (рис. 6, а); в сечениях; проходящих через нижние точки отгибов (рис. 6, а);

в местах изменения интенсивности постановки хомутов (рис. 6, б).

При расчете учитывается, что поперечная сила воспринимается: бетоном сжатой зоны, хомутами (Q ) и отогнутой арматурой (Q„ ).

Место праВерки наклонных сечеииО т S

Рис. 6.

Проекция предельного усилия в бетоне сжатой зоны наклонного сечения на нормаль к оси элемента определяется по формуле:

(10)

Значение поперечной силы, воспринимаемой поперечной арматурой (хомутами), определяется по фомуле;

Q,= mm„m R ^,(11)

где: bhhg — размеры сечения;

с — длина проекции наклонного сечения на ось элемента; Ef ,j — суммарная площадь поперечной арматуры на участке с; т, т„ и Ша — коэфициенты условий работы (см. п. 2 настоящей главы); и i?a ~ расчетные сопротивления.

Рис. 7,

Сечение отгибов, располагаемых в одной плоскости, определяется из формулы:

f Q-Qfizigx •(12)

где а — угол между направлением отогнутого стержня и направлением продольной арматуры в элементе (рис. 7).

Расстояние между хомутами, а также между концом предыдущего и началом последующего (по отношению к опоре) отгиба, когда хомуты и отгибы требуются по расчету, не должно превышать величины и, определяемой по формуле:

(13)

Кроме того, необходимо, чтобы:

а)расстояние от грани свободной опоры до начала отгиба (считая от опоры) не превышало 5 см;

б)начало отгиба (рис. 8) отстояло от сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту