вес всех элементов здания, расположенных выше рассматриваемого сечения карниза (вес чердачного перекрытия, кровли и т. п.), при этом вес крыши уменьшается на действие отсоса от ветра, а снеговая нагрузка не учитывается;

нагрузка на край карниза (или специальные крюки) от подвешенной на двух блоках люльки весом 500 кг, при расстоянии между блоками 2 м.

Для расчета следует вырезать полосу, равную расстоянию между осями анкеров, к которой прикладывают все действующие расчетные нагрузки. Далее определяют опрокидывающий и удерживающий моменты относительно точки, определяемой предельным эксцентриситетом е ^ на уровне

низа карнизной плиты.

Проверка несущей способности кладки производится по формулам для расчета внецентренно-сжатых элементов. В случае эксцентриситета более 0,3 rf, ио не более 0,45 ((/—толщина стены) необходимо произвести проверку на появление трещин (в растянутой зоне). При наличии анкеров указанная проверка производится на уровне их заделки. Проверка выполняется по формуле (4а). Анкер рассматривается как растянутая продольная арматура и сечение его определяется по формуле:

М

=-6:85 ^7 ( ^>

где: т., — коэфициент условий работы анкера, принимается в соответствии с указаниями с п. 2 настоящей главы;

вер ~~ момент вертикальных нагрузок. Действием ветра в этом случае можно пренебречь; Ад — расстояние от оси анкера до наружной грани стены.

Глубина заделки анкера определяется исходя из необходимости обеспечения несущей способности неармированной кладки (на уровне заделки анкера) по формуле:

1=-г- -7—Г , +2Q- 30cjH, "9)

где: ■Идер""™ формуле (18);

— интенсивность горизонтальной ветровой нагрузки; а — расстояние от низа карнизной плиты до верха

кладки над плитой; b — расстояние от низа карнизной плиты до верха чердачного перекрытия;

/ —площадь сечения вырезанной (расчетной) полосы стены;

7 — объемный вес кладки;

nl—коэфициент перегрузки (п = 0,9);

k — снижение коэфициента перегрузки для действия ветра (при учете дополнительных воздейг ствий) fe = 0,9.

Пример 8. Требуется рассчитать карниз для стадии незаконченного здания. Кладка из кирпича марки 75 на растворе марки 25. Анкер из стаЛи Ст.О. Высота здания до карниза Я = 22 и1 ( ^ =- 42 /сг/ж ). Класс соору-

жений 11. Коэфициенты перегрузки для постоянных нагрузок /?j — 1,1 и nl — = 0,9 (для удерживающих нагрузок), для вегра ги -= 1,20, для нагрузки по краю карниза Лд = 1,20.

Для расчета принимаем полосу шириной s — 20в см.

Нагрузки на принятый отрезок:

1)От веса наклонной части железобетонной плиты;

Pj - 0,50 X 0,07 X 2,0 X 2,4 X МО - 0,185 т.

2)От веса железобетонной плиты на участке от наружной грани стены до наклонной части карниза:

Рд =. 0,40 X 0.07 X 2,0 X 2.4 X МО - 0,147 т.

3)От веса железобетонной плиты в пределах стены н кладки, лежащей на ней:

Pi =• (0,51 X 0.87 X 2,0 X 2,4 -f 0,51 X «.«о X 2,0 X Ш X 0.9 - т.

4)Временная нагрузка на край карниза интенсивностью 100 /сг/л1 или на принятый отрезок Pi = 0,100 X 2,0 X 1,20 — 0,240 т.

5)Горизонтальная ветровая нагрузка (с учетом положительного давления и отсоса vb "= 1.4 X 42 — 58 /с /л ) на расчетный отрезок ■» 0,058 X Х2,0 X 1,2- 0,14 т/ж.

Предельный эксцентриситет =0,3rf = 0,3 X 51,0= 15,3 сл. Изгибающий момент относительно линии предельных эксцентриситетов от вертикальных нагрузок:

■ вер =--Л «1 — P%e-i — Ръ из + Р\е = — 240 X 90,2 — 185 X 70,2 — 117 X

Х30,2 +814X 15,3 = — 25600 лггсл = — 0,256 /пл < О, т.е. опрокидывающий момент от сил Я,, Pj " больше удерживающего момента от силы P так, что карниз необходимо крепить анкерами. Требуемая глубина заделки анкера при площади сечения расчетной полосы стены / =0,51 X X 2,00 = 1,02 jn2 ; -[ = 1800 кг/ жз =1,8 т\м по -формуле (19):

0,256 + 0,14 ( ~ ) X 0,9 — 0,9 X 1.02 Х1>8Х 0,153 —0,14 (0,55 + 0,25) X 0,9 + 0,20 = 1,80 л.

Площадь сечения анкера при = 51 — 12,5 = 38,5 сл, коэфициенте условий работы анкера т, = 0ё и /? = 1700 кг (смпо формуле (18):

f__25600_ = 054 см

0,85 X38,5 X0,9X 1700

Необходимо ставить анкеры 0 10 мм через 2 ж по длине стены.

13. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОКЕРАМИЧЕСКИХ ПЕРЕКРЫТИЙ

Керамические перекрытия выполняются монолитными и сборными — в виде отдельных панелей или балок. Для изгот товления применяются керамические блоки различной высоты (в пределах 90 - 240 мм) — симметричные и несимметричные. Блоки размещаются продольными рядами вплотную друг к другу и в зазоры между рядами укладывается рабочая арматура d = 6 — 20 мм, а в сборных сверху также монтажная диаметром d = 6 мм. Бетон следует принимать марки не ниже 150, изготовленный на мелком щебне (зерна размером д.о 7мм).

Если перекрытие заделывается в паз стены, то последний ряд блоков (на торцах) заменяется монолитным бетоном.

Подобные же торцевые шайбы из бетона рекомендуется выполнять и для перекрытий в виде сборных железокерами-ческих панелей.

Расчет по несущей способности железокерамических перекрытий производится по аналогии с расчетом изгибаемых железобетонных конструкций. За расчетное сопротивление материала для сжатой зоны принимается расчетное сопротивление керамики по сечению нетто (за вычетом пустот) или бетона, если прочность последнего ниже прочности керамики. Расчетное сопротивление керамики при изгибе принимают ?„к = 1,25 R ^

где: /С — коэфициент однородности кладки, — (по классу работы Б); ск — нормативное сопротивление кладки из керамических блоков сжатию.