Порядок расчета на изгиб рекомендуется следующий:

1)Задаются высотой перекрытия, принимая ее равной высоте блоков. Высота должна быть не менее 7зо пролета для свободнолежащих перекрытий и не менее 7si пролета для неразрезных и защемленных перекрытий.

2)Определяется изгибающий момент от расчетных нагрузок на перекрытие.

3)Определяется сечение арматуры по формуле:

= 0,88 m R hg(2 ^)

4)После установления величины армирования производится проверка несущей способности сечения, исходя из данных таблицы.5, главы IV („Железобетонные конструкции").

5)Производится проверка несущей способности на действие перерезывающей силы по формуле:

Q < m Отк/?р &о Z,(21)

где: ./?р — принимается по таблице 11;

— суммарная толщина стенок керамики и бетонных ребер элемента; Z — плечо внутренней пары, принимаемое z = 0,88/!p. Если прочность керамики при расчете на поперечную силу окажется недостаточной, то следует поставить хомуты или устроить отгибы в арматуре. Расчет хомутов и отгибов производится так же, как и при проверке железобетонных элементов на действие поперечной силы.

Пример 9. Требуется рассчитать железокерамическое перекрытие над помещением, имеющим пролет (в свету стен) / = 4,5 м. Собственный вес перекрытия ;§ = 280 kzjm . Полезная нагрузка= 300 «г/л2 . Коэфициенты перегрузки ni = l,10 и «2= 1,40. Марка керамики (по площади нетто) 175. Марка бетона 150. Арматура Ст. 0.

Перекрытие проектируется из сборных панелей щириной 106 см (5 блоков шириной по 20 см), причем суммарная ширина стенок камней и бетонных ребер 6 = 55 см.

Расчетный пролет /„= 1,05 /= 1,05 X 4,50 = 4,70 ж.

Расчетная нагрузка на 1 пог/ м панели 1,10 X 280 + 1,40 X 300 = = 730 Kzj м.

730 X 4,72

Изгибающий момент М=--g-=2010кгл<.

Перерезывающая сила (опорная реакция) Q = ^ -y- ^= 1б30«:г.

470

Требуемая высота перекрытия h = ——_ 15 J ^ 2

Принимаем блоки высотой 20 см. При толщине защитного слоя а =1,5 см полезная высота перекрытия:

Ло =20-1,5—1,0= 17,5 см.

Расчетное сопротивление бетона R = 80 «г/сл« 2. Расчетное сопротивление керамики сж.атию при изгибе /? ^ = 0,45 X 175=78 кг/сж . Расчетное сопротивление растяжению для бетона /?р =5,2 кг/см; для камня Лр,; = = 2 кг/сл(2 (таблица 11).

Требуемое сечение арматуры при к = 0,88 -= 0,88 X 17,5 = 15,4 см, «Za = 1 и = 1700 кг/см:

М201000

» " m,R,z ° 1,0 X 1700 X 15.4 "

Принимаем по краям по1 0 12 лгж и в средних бороздах по 1 0

14 Всего fa = 8,41 см (20 12 + 4 0 14 уиж).

При принятом сечении:

R.F, 1,0X 1700X 8.41

"= 6Й<,;?„ 106 X 17.5X78

Коэфициент = 0,093 (по таблице 5, главы 4) и следовательно несущая способность панели на изгиб:

A bhlRa ■= 0,093 X 106 X 17,52 х 78 = 234000 > Л1 - 201000 кгм. Несущая способность панели на скалывание по формуле (21>: тт /?рк 6о г = 1,0 X 1.0 X 2,0 X 55 X 15.4 = 1710 > Q - 1630 кг.

14. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ

Основным способом кладки в зимних условиях является метод замораживания. Указанным методом допускается выполнять кладку только из камней правильной формы и постелистого бута.

Для конструкций из бутобетона и рваного бута кладка методом замораживания не допускается. Для бутобетонных конструкций, возводимых в зимнее время, следует применять методы кладки, обеспечивающие накопление бетоном до замерзания не менее 50% его проектной прочности — способ термоса, кладка в тепляках и т. д. Фундаменты из рваного бута могут возводиться в тепляках или же без тепляков с применением цементных или смешанных растворов марки не ниже 25 с затворением их водным раствором хлористого кальция 7% по весу юды или поваренной соли с концентрацией воды затворения 5"/о по весу. Кладку следует вести в распор со стенками или с засыпкэй пазух траншей талым грунтом.

Для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, следует применять растворы марок не ниже:

для кладки из кирпича и камней правильной формы: для стен и фундаментов—10, для столбов—25, для перемычек и карнизов—50;

для кладки из постелистого бута: для стен и фундаментов—25, для столбов—50.

Расчет несущей способности конструкций из кладки, возводимой способом замораживания, производится для двух стадий готовности здания:

а)основной расчет для стадии законченного здания в возрасте 28 дней после оттаивания;

б)дополнительная проверка в стадии первого оттаивания.

Расчет производится по общим формулам для расчета каменных и армокаменных конструкций, но с учетом следующих особенностей:

1)При основном расчете расчетная марка раствора принимается на одну ступень ниже летней того же раствора. Кроме того, учитываются дополнительные коэфициенты условий работы согласно таблице 15.

2)При расчете по стадии оттаивания расчетные марки растворов принимаются согласно таблице 16. Коэфициент условий работы для сетчатого армирования дополнительно умножается на т\ из таблицы 15, а для всей конструкции в момент оттаивания принимается коэфициент условий работы /и = 1,25 (см. п. 2 настоящей главы).

Таблица 15

Коэфициенты условий работы т, учитывающие влияние понижения сцепления раствора с камнем и арматурой в результате раннего замораживания кладки