требуемая ширина сечения: Ьтр = 13,3:0,44 s 30,0 сМ. Следовательно, при с = 6 —220 = 30 — 2x2,09 = 25,82 см;

/v = 2

7в +Fb

т

/2480 _ 111,78

= 2 (316 + 12,91 X 55,89) = 2480 см*;

14,54 и Ху =

600

14,54

Хпр = V 4Р + 30? = 51 < Хл: = 54.

= 41; ,

Несущая способность колонны по оси V— Y несколько больше ее несущей способности по оси Х—Х.

Расчет планок. Принимаем планки dnn = 20 см и толщиной Ьпл = 0,8 см.

А = Хв/-в + йГпл = 30 X 2,38 + 20 = 92 см; Q = 20/==20x111,78 = 2225 кг;

Мпя = —Т- =

Q/i 2225 Х 92

= 51400 кг/см;

г Q/i 2225 X 92

2с ~ 2 X 25,82 "

Гсв = 0,7 Лш пл + fl j = 0,7 X 0,6X20 + 5 =

fcb = 0,7 X 0,6 (20,0 +. 2 X 5,0) = 12,6 см . По формуле (16):

70 см»;

, / / 51400 \2 /3980\ 2

= 695 < /я/? = 900 X 0,9 = 810 kzjcmK

Пример 4. Требуется подобрать сечение - нижнего пояса фермы и рассчитать его прикрепление к опорной узловой фасонке толщиной

Верхний пояс

11

Рис. 10.

12 мм, если усилие в панели пояса от расчетных нагрузок iV= 55000 кг; Ст. О, электроды марки Э42.

Требуемая площадь сечения пояса по формуле (9):

_ N55000

тр

- = = "1.о"хГ70р = 32.3 сл<«.

Принимаем по сортаменту 2 L 130 X 90 X Ю; F = 2 X 16,7 = 33.4 см\ Предельное усилие для принятого сечения по формуле (9):

mFR - 1,00 X 33.4 X 1 700 = 56800 > iV = 55000 кг.

При креплении пояса узкой полкой к фасонке усилие, передаваемое одним уголком, составляет:

55000

у обушка Л/оО — 0.75 X —2— " ^ 55000

у кромки Л кр — 0,25 X —2--

При сварке толстопокрытыми электродами марки Э42 (R 1200 кг1см )

требуемая длина приварки у обушков, при толщине шва 12 мм из формулы (8):

20500

= 0.7X 1.2 X1200 + = 2° Принято конструктивно (ев = 30 см.

Толщина шва у кромок при длине шва (см. рис. 10) /ов = 18 см;

7000

hm •= О 7 (18--1) 1200 ^ Принимаем конструктивно

Аш = 8 мм.

б. Изгибаемые элементы

Расчет балок. Элементы конструкций, работающие на изгиб (балки и т. п:), рассчигываюгся по первому предельному состоянию на прочность и общую устойчивость и, кроме того, проверяются по второму предельному состоянию -- на прогиб.

Принятое сечение балки должно удовлетворять:

расчету на прочность по формуле:

MKtnRW«t\(17)

расчету на общую устойчивость:

М<т(ро RW(ijf\(18)

расчету на прогиб (жесткость):

/<1Л.(19)

где: М — наибольший изгибающий момент от расчетной нач грузки на балку;

W — момент сопротивления сечения балки;

т — коэфициент условий ра.боты элемента или конструкции;

<f6 — коэфициент снижения несущей способности при проверке общей устойчивости балки, принимаемый для прокатных балок по таблице 10, в зависимости от расстояния между закреплениями сжатого пояса балки /закр из плоскости изгиба;

/ — прогиб балки от нормативной нагрузки (т. е. при коэфи-циентах перегрузки п==\), зависящий от характера закрепления балки на опорах и вида ее загружения (см. главу «Общие сведения»);

(/] — допускаемая относительная предельная деформация (прогиб), принимаемая по таблице 11.

Таблица 10

Значение коэфициента общей устойчивости

(для прокатных балок)

В балках двутаврового сечения проверка по формуле (18) может не выполняться в случае, если отношение свободной длины сжатого пояса к его ширине не превышает величин, указанных в таблице 10а.

Таблица 10а

Наибольшее отношение /вакр : *, при котором не требуется проверки на общую устойчивость