:<////////V

■/////// /

V-

3

Рис. 2.9. Cxf.\Ki Kpon.Toifiivi напрягимпго тижа к стгпо с ппмоиило

глухи.х ^ anKc [)()[i;

/ — наружная стена: 2 — - глухие* aiiKepiii; .У — la ор д.1Я матягиианпя тиже11 Е? и;>1питг.и в кладке нише: •/ — отре:и<и у-олкпп: 5—TpiMiuuia.;

6—тяжи: 7 — инутрепнии стена.

[-л:.."111 тяжи li уровнях псргкр[,(ти1"1 устс1нп[и1ть ие.н>:и1 (например, hj-:uj нево: можН(Кти [ведения работ внутри помеи1е[нп"), то .можно применитв анкер1Н)1е стержни, уста [1ов.(ен1И)!е снаружи в скважины (рис. 2.10). Глуб1П1а скважин!>! Д();1жна б1,пт> [)aiiHa удвоенному расстоЯ1НП() от наружно!! noiiepxHocT!! cTeiH)! до тре!1инил.

Диаметр ск1 аж!!Н!>1 делат1> paiiiibiM ;Ю—50 мм. 11о-ло1ин!у д.мтн,! стержня. об[)атенног о наружу, обе[)тв!ва!от пол1!эт11лено1им1 !1ленко!1 или не[)1 ами1!ом. Скваж1!ну от конца до треи1И1!1>1 .заполняют эпоксидшдм !1о.тмер11Ь!М 3acTiiopoM, и в нее поме!нают сте[)же!н . 11осле от1 ерден!1Я !1о.-!имерно1о pacTiiopa проилзодят натяжение стержня с

noMO!lLI>iO I ai"!KH 11 lAi\\\C)h\.

ак как для (и5еспечення painioii})o4HocTii сте[)Ж11Я и е1"о за;1елкп требуегся сппнко.м глубокая :к1Дс..чка сте()жня li ск1заж1111е, что не liceivia !1редста1зляется iio:iMo>K!i!>iM, то скважину следует сверлить под у!Лом не менее 10 к !Ч)[)изо!1ту. Тогда от1!осителыюе нереме-шенне соединеншлх стен cтa!!Oliитcя !ioзмoжнIим тольк( с ИЗ!!!бом стержня.

Рис. 2.10. Схема установки nanpHiae.vioro стержня н пересечении

1 иутренией и наружной ст(Ч1:

/ — нагруженная стена; 2 — трещина; 3—[внутренняя сте.ча: 4 — просверлеимая скважина. <аппл1-:е1тая покси.щы.м полимерным рас-TBopf>M; -3 — стерже1П. с nape-tKoCi под -аику; в — обертка поли:»тиле-новои пле1П<оГ или [Иргаммиом; 7—Н1аиба.

2.3. РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ СТАЛЬНЫХ ТЯЖЕЙ И ЭЛЕМЕНТОВ ИХ КРЕПЛЕНИЯ

:-.сли ocazLKH ос1101зания фундаменто! cTa6H;iii;iHpo[ia-лись, то стальные связи нужно делать только исходя из восстановления монолитности стешл. Ус11Л1!я, котор1ле долж1Н>1 воспринять стал1>Н1>1е тяжи, определяются li этом случае прочностью к.ладк!1 на растяжение, в i орн;зонталь-ном направлетн!, т. е. но перевязанному сече!!И10. Для крупн(М1анел!>1нлх здани!! необходимо сталыние тяжи рассчитать па усилие, равное прочности стеиовоП панели на растяжение.

llpi! определении площади П()переч1!0!Т) сечен1!Я стеШ)!. которая !3!зоднтся !i расчет, li :-:»том случае нужно учести налич!1е оконных н Д1зе[)1нлх npocMoii. Такн.м образом.

о.)

расчетная плсхцадь crtMibi обычно бывает равна площади поперечного сечения [!еремычечного пояса стены.

Для наружных стен прн отсутствии балконов высота перемычечного пояса равна расстоянию от верха оконного проема до низа подоконника 1нлн1ерасположенч1ого этажа

НЬ И- Hw,

(2.1)

где // — высота этажа; lizv — высота оконного проема. При наличии балконов высота перемычечного пояса

И„ = 11- II,, высота дверного проема.

(2.2)

где II,-

Площадь поперечного сечения сталын>1х связей определяется из уравнения

A, = R,hllJ(R,y.),(2.3)

где R,— расчетное сопротивление кладки осевому рас-тяжен1По по перевязанному сеченгпо, определяемое по Нор м а м (121; /? — тол hi и и а стены; /? д. — р а с ч ет и ое со -противление стали и коэффициент условий работ1>1 стальных связей [13.

Если стальнлие связи имеют нарезку, то площадь их поперечного сечения с учетом наличия нарезки и концентрации напряжения в ней вычисляется по формуле

A. = RJ~IJ mR,yX

(2.4)

Если для тяжей используют 1рматурпую сталь, то в формулах (2.3) и (2.4) ставят вместо R, { . расчетное сопротивление растяжению арматурной стали R , определяемое по Нормам [15.

У внутренних стен, когда ставят парные тяжи, площадь поперечного сечения тяжей, установленных с одной стороны стены, равна половине вычисленной по формулам (2.3) или (2.4).

Чтобы при односторонних тяжах у наруж!н>1х стен трещины не нрев1>н11али допустимого по Нормам [12 раскрытия необходимо вьнюлиенне условия

(2.5)

где Ад — усилие в одинарном тяже.

А, =0,04/?И.,.

(2-6)

Здесь Л,, — площадь поперечного сечения стержня; у, — коэффнщнент условия работы кладки, который можно принять равным 1,5 при неармированной кладке без декоративной отделки и равным 1,2 для стен с декоративной отделкой и повьш1енщз1МИ архитектурн1>1мн требованиями; R,i, — расчетное сопротивление кладки при изгибе по неперсвязанному сечению, определяемое по Нор-.мам [12; А —площадь поперечного сечения перемычечного пояса; h—толщина стен; у—расстояние, равное ///2; J — момент инерции сечения перемычечного пояса; 0 — эксцентриситет приложения усилия от напрягаемого тяжа.

Если тяж сделан из полосы и располагается в слое штукатурки е() /?/2. При тяже из круглой стали или полосе, уложенной на перекрытие, с ^ можно принять равным /z/2 + 0,1 (м).

Если принять Л = IIJl и / = IIJxl\2. то получим урав-ненне

^<4rR JrllJ{\2c,-h).

(2,7)

Усилие в дополнителыюм тяже, устанавливаемом для уменьн1ения выгиба наружной стен1>1 прн одинарном тяже .можно определить из уравнения

Л, < 4у,/?,„//.,/гУ(Зео) - 4Л, (6е„ - /0/(3<.>„). (2.8)

Сечение дополнительного тяжа должно быт1> равно

/1,,, = /V. (0,С-1у./?,Л.(2.9)

Если стабилизация осадки фундаментов не произо-ндла, то нужно выполнить расчет здания с учетом совместной работы надземной части здания, фундаментов и грунтов оснований как единое целое. 14меются про-грам.мы таких расчетов методом копечнььх элементов. Однако они сложны при недостаточно достоверных принимаемых в расчетах жесткосных характеристиках кладки стен, фундаментов и грунтов оснований. Б. П. Долматов 2] и [11] предложил нриближенньн! способ расчета стальных связей в стенах зданий прн неравномерной осадке

фундаментов, даюнип! вполне надежные результаты для нужд практики.

При этом способе предполагается, что внешняя нагрузка q по длине здания распределяется равномерно, а эпюра реактивного сопротивления грунта представляет ломаную линию с максимальным сопротивлением и минимальным (рис. 2.П).

Если из эпюры внешней нагрузки q вычесть распределенное реактивное давление rpyfiTa р,,, ,,, то получится расчетная эпюра нагрузок, вызывающая прогиб или выгиб стен. Из условия равновесия следует, что сверху вниз будет действовать равномерно распределенная нагрузка P Q — pmitv снизу в случае изгиба или выгиба при симметричной реакции грунта — треугольные эпюры давления с максимальной интенсивностью 2р.

При изгибе максимальное сопротивление грунта будет по краям здания, а минимальное — в середине здания (рис. 2.1 К а).

Если обозначить длину всей стены или ее участка в пределах, в которых ожидается неравномерная осадка фундаментов, через L, то максимальный изгибающий момент в стене при изгибе будет

(2.10)

При перегибе (выгибе) максимальное сопротивление грунта будет в средней части здания, а минимальное — по краям (рис. 2.11,6). Максимальный изгибающий момент в стене в этом случае будет

(2.11)

Исходя из предпосылок, принятых Б. И, Долматовым 2] для случая прогиба и выгиба при симметричной неравномерности деформаций грунтового основания, можно получить значения М,. у ^ при несимметричной форме деформации, например, при клиновидной форме грунта на части длины здания [5].

Если в основании имеется включение клиновидного слоя слабого грунта (рис. 2.11, £?), то .максимальное значение изгибающего момента в стене определяется выра-жением

32

Рис. 2.11, Схема распределения внешней нагрузки и реактивного сопротивления грунта для расчета стальных связей:

а — при симметричной деформации прогиба; б—при симметричной деформации выгиба; в — при включении клиновидного слоя слабого грунта; г — при включении клиновидного слоя крепкого грунта.

Л шах = paHL/l iL - а/2}] - 1},

{2.12)

где а — длина клиновидного слоя грунта в пределах здания.

При включении в основании клиновидного слоя крепкого грунта (рис. 2.11» г) максимальный изгибающий момент в стене будет равен

33