в формуле (106) величина 3 берется по наибольшему значению (О, ожидаемому в ограждении.

Определение влажности материала на поверхности, граничащей с воздухом, при процессе сушки ограждения с влажностью материала, большей предела сорбционного увлажнения, делается на основании следующих соображений (рис. 77).

6-10

Рис. 77. К расчету граничных условий при испарении влаги с поверхности

о 5 to 15 го 25

Рис. 78. Коэффициент влагопроводности бетона с объемным весом 1380 кг\м в зависимости от его влажности

Количество влаги, притекающей к поверхности (плоскости п) от плоскости п—1, по формуле (100):

Ал;

Количество влаги, испаряющейся с поверхности:

где Еп — максимальная упругость водяного пара, соответствующая температуре поверхности п, в мм рт,ст.\ вв —упругость водяного пара воздуха в мм рт. ст.\ /?в.п — сопротивление влагообмену в мм-ч-м /г.

Количество влаги, необходимое для изменения влажности ма-

Ад:

териала в слое — , прилегающем к поверхности, на величину До)п будет:

Рг,г =- 7lOAco, = 57AxAo) .

- ( «- b).(108)

Из условия баланса влаги имеем: P ^z=Puz—P2,zy откуда, подставляя значения Р, получим:

57ДМ(о„ = Р AZ -AZ.

Решая это уравнение относительно Аооп, получим окончательно: До) J (o)„ coj--——{Е—е\, (107)

где Attn — изменение влажности материала в плоскости п за интервал времени AZ часов.

По граничным условиям (определению влажности на поверхности, граничащей с воздухом) максимальная величина интервала времени А2 макс определяется на основании следующих соображений. При AZ MaKc должно быть Р\ = Р2 (рис. 77), откуда получим:

^п-иг-<гЛ- AZ: ^- AZ. Ад;/?в.п

Решая это уравнение относительно со ^ получим:

Ал:

Если G)n,z4-b определенное по формуле (107), получится меньше (0 ,2+1» определенного по формуле (108), то величина AZ взята завышенной и необходимо ее уменьшить, чтобы получилось

значение con.z+i con, 2+1.

При падении влажности материала на поверхности ограждения ниже предела сорбционного увлажнения приходится учитывать еще перемещение влаги в паровой фазе от плоскости п—1 к плоскости п (рис. 77) вследствие снижения упругости водяного пара в плоскости п ниже Еп, а следовательно, и ниже упругости в плоскости п—1 (см. пример 50).

Пример 50. Рассчитать скорость удаления строительной влаги в течение трех летних месяцев из сплошной легкобетонной стены толщиной 50 см. Начальная влажность бетона 25%. Объемный вес y=1400 кг/м .

По приложению 6 построен расчетный график зависимости коэффициента влагопроводности Р легкого бетона от влажности озв, приведенный на рис. 78. Для летних месяцев примем: температуру воздуха 15° С и его влажность 70%, чему соответствует упругость водяного пара е= 12,79-0,7=9 мм рт. ст.

Эти же показатели примем и для внутреннего воздуха, считая, что оконные проемы еще не будут заполненными. Следовательно, будет симметричное удаление влаги из стены в обе стороны, поэтому расчет делаем для одной половины стены по ее толщине. Делим половину толщины стены на пять равных слоев толщиной Ал;=0,05 м (рис. 79). Нумерацию плоскостей примем следующей: для плоскости симметрии п=0; для поверхности стены п=Ъ. При начальной влажности бетона равной 25%, по графику рис. 78 получим р = = 0,054 г!м-ч %. При этом значении Р по формуле (106) получим:

5.1400.0,052

- 0,054 в расчете примем AZ=120 ч (5 суток).

Расчетные формулы для вычисления влажности бетона в отдельных плоскостях стены будут следующие.

Плоскости 1—4. По формуле (105) получим:

_120

10уАл;2 10-1400.0,052

откуда

Плоскость о. Ввиду того что эта плоскость является плоскостью симметрии конструкции, будем иметь: o)n+i==CDn-i = o)i, и предыдущая формула примет вид:

0)0,2+1 = «о+ 6ер («1 -«o)-Плоскость 5 (поверхность стены). До момента снижения влажности бетона в этой плоскости до 4%, т. е. до его предела сорбционного увлажнения (см. рис. 66), расчет проводится по формуле (107), из которой получим:

ЪуАх 5.1400-0,052

Примем сопротивление влагообмену у поверхности стены п = =0,2 мм-ЧМУг. Максимальная упругость водяного пара, соответствующая температуре 15° С, будет: £5=12,8 мм рт. ст. При этом получим:

-(Е,-е )==-—-(12,8-9) = 6,45,

5уАхНв.п 5-1400-0,05.0,2

откуда по формуле (107):

А05 = 6,85Р («4 — 0)5) —6,45. Величина коэффициента р в этой формуле принимается соответствующей средней влажнести бетона между плоскостями 4 и 5, т. е. для влажностп,

равной--- .

Для контроля величины AZ по граничным условиям по формуле (108) получим следующую контрольную формулу:

0,050,95

«5 = 0З4 -(12,8 - 9) = С04 - -у- -

Так как температура бетона в стене равна 15° С, значения Р берем непосредственно по графику рис. 78 без поправки на температуру.

Расчет изменения влажности бетона в стене располагаем в следующей расчетной таблице.

Для каждого момента времени после вычисления влажности бетона во всех плоскостях стены под ними в скобках выписываются соответствующие им значения коэффициента Р-Ю , определяемые по рис. 78, которые и принимаются в расчете при определении влажностей бетона в следующий момент времени. В графе плоскости 4 записываются два значения р-Ю : первое, соответствующее влажности в плоскости 4, второе, соответствующее средней влажности плоскостей 4 и 5.

Для большей плавносги расчета первый интервал времени- принят равным двум суткам, при этом числовые коэффициенты при Р в расчетных формулах изменены в отношении 2 : 5. Принятые в расчете интервалы времени указаны в графе 2 расчетной таблицы.

На 7-е сутки в плоскости 5 влажность бетона получилась равной 16,93%. По проверочной формуле (для проверки интервала времени) влажность равна:

0,054