линия эпюры изгий мопентоб от расч нагрузок

(в пролете, внизу) на величину не менее -у- (точка т), а конец отгиба был расположен не ближе того сечения, где отгиб не требуется по эпюре моментов (на опоре, вверху, точка т).

Если расположение отгибов не удовлетворяет требованиям а и б и формулы (13), а также при Q > т/?р61 , необходима дополнител ная проверка прочности наклонных сечений на изгиб по формуле:

Рис. 8

M- mm R [F z-\--

+ +(И)

где: fg —площадь сечения продольной арматуры;

fо—-площадь сечения всех отогнутых стержней, расположенных в одной наклонной к оси элемента плоскости (рис. 7); —площадь сечений всех ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости, нормальной к оси элемента;

Z, Zq, z, -— расстояния от центра тяжести сечения соответ-стгенно растянутой продольной арматуры, отогнутых стержней и хомутов до центра тяжести сжатой зоны.

Пример 3. Требуется проверить несущую способность по наклонным сечениям балки по рис 9 Расчет указантой балки по нормальному сечению (под грузом Р) приведен в примере 4.

PSm.

Ж

-2м

Рис. 9

Расчетные перерезывающие силы

у грани опоры Q, = 2,5 -Ь 2,0 X 13,75 = 30 т;

посредине пролета Q2 2,5 т.

Геометрическая характеристика сечения 6 = 30 ел, А = 70 см, Ао = 66 сл, Z = Ао — = 66 — -- = 62 см, = 2i2,8 сл» (6 0 22 jm ) , 352

при бетоне марки 150 — /?„ = 5,2 лг/сж и /?„ = 80 лг см . Расчетное сопротивление для продольной и наклонной арматуры = 3 600 kzjcm , а для хомутов R — 2 ЮО кг см (Ст. 3). Коэфициент условий работы для отгибов и хомутов т„ = 0,8; для продольной арматуры = 0,65.

Проверку производим для наклонного сечения у опоры, так как в средней части пролета:

niR bho = 1,0 X 5,2 X 30 X 66 = 10 ЗОО > q2 = 2 500 кг. Величина и по формуле (13):

_ ^R»bh\ 0,1 X 80X 30X 66 " ~ Ol 30000= 4,5 см.

При двухветвенных хомутах 0 8 (/ = 0,5 см ), поставленных с шагом а = 35 см, поперечная сила, воспринимаемая хомутами (длину проекции наклонного сечения балки принимаем с = 65 см) будет:

nfxC 2 X 0,50 X 65 - m,n„ma-- = 1 X 0,8 X 1,0-35-= 3 200 кг.

Проекция предельного усилия сжатой зоны бетона по формуле (10): 0,1 SmR bho 0,15 X 1,0 X 80 X 30 X 66=

Qe = -с-=-65--= 23 00 2

Требуемое сечение отгибов в наклонной плоскости у грани опоры при постановке их под углом а = 45° (sina = 0,707) по формуле (12): _ Q—Qe — Qx _ 30 000 — 23 700 — 3 200 _ о- тат„ RaSinoi ""0,8 X0,65 X 3 600 X 0,707 - смК Конструктивно у опоры отгибается 2 0 22 мм. Последующий отгиб 1 0 22 мм ставим на расстоянии 66 см от конца первой пары отгибов. Изгибающий момент на расстоянии 33 см от конца крайнего отгиба (считая

от середины), т. е. на расстоянии от оси опоры (ширина опоры 30 см) х= 15 + -Ь 2 X 66 -f- 33 = 180 см,

qx« " 13,75 X1,802 Л1 = Лх— = 30,0 X 1,80 —-J-= 31,6 тм.

Несущая способность балки после отгиба I 0 22 мм, т. е, при Fa = 19,0 см (5 0 22 мм) из формулы (9):

М = m FaRai = 0,65 X 19,0 X 3 600 X 62 == 2 840 ООО кгсм < = 31,6 тм т. е. необходима проверка по формуле, (14). При /"<, = 3,80 см (1 0 22 жл);

с65

°-2sin=< - 2-0,707см;

пКс 2 X0,50X 65„с 65

2f = - 35 -=1.86 см и z == Y = -j=32.5 см.

Проверка наклонного сечения по изгибающему моменту дает:

mm Ra (Fai + Fo o + РА) = I X 0,65 х 3 600 (19,0 X 62 -- 3,8 X 46 [--Ь 1,86 X 32,5) = 3 300 ООО кгсм > = 31,6 тм.

Т. Указания по конструированию балок

Диаметры рабочей и монтажной арматуры должны быть не менее 10 мм. Разница в диаметрах стержней должна быть не менее 2 мм.

Стыки арматуры следует по возможности располагать в сжатой зоне бетона или в местах наименьших моментов. Площадь растянутых стержней, стыкуемых в одном сечении внахлестку без сварки, должна быть не более 25% общей площади, а при сварных стыках не более -50%. Стыки, рас-

положенные на расстояниях не более 50 см при сварных стыках и не более 30 диаметров при стыковании внахлестку €ез сварки, рассматриваются как лежащие в одном сечении.

Расстояние в свету между стержнями должно быть не менее диаметра стержня и не менее: для стержней нижней .арматуры 25 мм, а для верхней 30 мм. Защитный слой бетона должен быть не менее: для плит 1 см при толщине их до 10 см VI 1,5 см при большей толщине, а для балок 2 5 см.

Концы растянутых стержней из обычной круглой арматуры должны быть снабжены полукруглыми или косыми крюками. Нижнюю арматуру балок следует заводить за грань опоры не менее как на 15 диаметров и не менее ■20—25 см.

Близ места примыкания плиты к ребру, поперек последнего, должна проходить арматура. Если рабочая арматура проходит параллельно ребру (например, у главной балки), то необходимо укладывать в плите специальную арматуру (перпендикулярно ребру) в количестве не менее 8 06 мм на 1 пог. м.

При применении Сварных сеток и каркасов устройство на концах стержней крюков не требуется. В этом случае рекомендуется:

1)Для балочных многопролетных плит, армируемых сетками из прутьев 05 мм и менее, применять непрерывное армирование путем раскатывания рулона сетки с продольным расположением рабочих стержней поперек балок. В пролетах сетка укладывается внизу, а над опорами располагается на верхней арматуре каркасов балок. В крайних пролетах (и над крайними балками) возможна укладка дополнительных сеток или дополнительной армаТуры в виде отдельных стержней.

2)При сетках из стержней t/=6 мм и более раздельное армирование в виде рулонных или плоских сеток.

3)Второстепенные балки армируются в пролетах плоскими каркасами, которые доводятся до главных балок, а над опорами целесообразнее применить арматуру в виде сеток, раскатываемых вдоль главных балок,

4)Главные балки могут армироваться сварными каркасами в виде отдельных пролетных и опорных каркасов или же аналогично армированию второстепенных балок.

Отогнутые стержни в обычных балках должны иметь уклон к Оси балки 45° При высоте балок более 80 см допускается €олее крутой уклон (до 60°), а в низких и при сосредоточенных нагрузках более пологий, но не менее 30°. Максимальное расстояние между косыми стержнями для первых двух от опоры стержней не должно превышать высоты, а начиная с третьего от опоры отгиба—полуторной высоты балки При применении для отгибов дополнительных косых стержней