в случае внецентренного сжатия (при малых эксцентриситетах) расчетное сопротивление армированной кладки определяется по формуле:

/?акя = /?+ ^Ч,(7а)

где: <j) — коэфициент, зависящий от величины эксцентриситета, равный (см. рис. 1)

Дальнейший расчет производится по формулам неармированной кладки, т. е. для центрально-сжатых элементов по формуле (1) с расчетным сопротивлением кладки Я к, а для внецентренно-сжатых элементов по формуле (3) с расчетным сопротивлением кладки /?аки-

Пример 3. Требуется рассчитать кирпичный столб сечением 64 X X 64 см при высоте Н = 4,0 м. Верхняя опора столба неподвижна Нагрузка на столб N = 100 т. Кирпич марки 100, раствор марки 50, арматура Ст.О. Коэфициенты условий работы: m = = 1; «а = 0,8.

При кладке из кирпича марки 100 на растворе марки 50 и выше упругая" характеристика а = 1000. По формуле (2а):

?пр = yS f ^ ^""

Требуемое расчетное - сопротивление кладки при площади столб» /■ = 64 X 64 = 4096 см (формула 1):

100000

тр =• 4096 X 0,95 °° кг/см,

т. е. необходимо иметь кирпич марки 200 на растворе марки 100 (таблица 2). При заданной же марке кирпича 100 для повышения несущей способности кладки применяем сетчатое армирование. При растворе марки 50 расчетное сопротивление неармированной кладки /? = 15 кг/см Необходимый процент сетчатого армирования из формулы (7), принимая /?ак = = 25,7 кг1см , составит:

„ ( aK-R)lOO (25,7-15)100

Р-" 2 та ?а " 2 X 0,8 X 1700 ^ ^ •

Задаемся диаметром арматуры 5 мм (/а = 0,196 сл=) с шагом сеток через 2 ряда (s — 15 см), тогда из формулы (6) требуемый шаг стержней

в сетке:

2/а 100 2Х0.196Х100_ sp " 15 X 0,394 "=о,/сл.

Несущая способность столба при расчетном сопротивлении армированной кладки (при шаге арматуры в сетках 6 см, т. е при р — 0,394 X 6,7 :6 -= 0,437% >;

Яа,. 15 + - ^М: ^Ш ^2,Л.г1см

составляет (формула 1)

mm fRaJ - 1 X 1 X 0,95 X 26,7 X 4096 - 100500 кг> N = 100 га.

6. РАСЧЕТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ПРОДОЛЬНЫМ АРМИРОВАНИЕМ

Продольное армирование применяется для гибких элементов (р„р == /q : fl > 1 5) и при значительных эксцентриситетах. Продольная арматура может располагаться как внутри, так и снаружи кладки. Следует предпочитать внутреннее расположение, так как арматура в этом случае работает лучше. При наружном расположении арматуры защитный слой цементного раствора должен быть для столбов и простенков не менее 20 мм в сухих и 30 мм во влажных условиях. В стенах величина защитного слоя уменьшается на 5 мм

Минимальный диаметр для растянутой арматуры — 3 мм идля сжатой —8 мм. Стержни арматуры должны быть закреплены хомутами диаметром 3—8 мм, закладываемыми в швы кладки на расстоянии не более 15 диаметров продольной арматуры — при наружном расположении последней и 25 диаметров — при внутреннем. Минимальное расстояние ■между хомутами — 2 ряда кладки, максимальное — 6—7 рядов (50 см). Концы растянутых стержней должны снабжаться нормальными крюками, которые заделываются на глубину не менее 30 диаметров в гнездах, заполняемых бетоном.

Для центрально-нагруженных элементов проверка несущей способности производится по фбрмуле:

N <т<?(ткЯ F m F.R ),(8)

где: т, , — коэфициенты условий работы согласно п. 2

настоящей главы; R, R — расчетные сопротивления для кладки и арматуры;

F, F, — площадь сечения элемента и арматуры.

Упругая характеристика а и коэфициент продольного изгиба при центральном сжатии принимаются как для неар-мированной кладки.

7. РАСЧЕТ ОПИРАНИЯ БАЛОК, ПРОГОНОВ И ДРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА КАМЕННУЮ КЛАДКУ

При опирании балок, прогонов и других элементов на CTeHbi принимают, что напряжения под концом балки распределяются в виде треугольника.

Несущая способность опирания должна удовлетворять формуле:

где: Fcu = Ьсм см —площадь смятия кладки;

R ^ — расчетное сопротивление кладки местному смятию; т, — 1 оэфициенты условий paбotы.

Ш

Расчетное (Сопротивление кладки на смятие определяется с учетом увеличения сопротивляемости кладки за счет-

работы части соседней, не нагруженной площади: 1 -I- j 2 Я,

/

За балки

(10)

или опорной по-

Ь-

а

где: —ширина душки;

- условная ширина смятия (с учетом соседней незагруженной части кладки), например, шаг балок;

— заглубление начала опирания от грани стены.

Пример 4 Металлический прогон из 2 I iV 24 опирается на простенок кирпичной стены толщиной 51 см при ширине 130 см. Кирпич марки 75 на растворе марки 10. Опорная реакция от прогона А = 7500/сг, тк = 1,0

Опирание осуществляем через бетонную подушку, уложенную заподлицо с внутренней гранью стены и размером25 см и 6,

При R

Рис.

38 см,Ь= 130 см (щирина простенка)-О

9 kzjcm (таблица 2) по формуле (10) при а

13,6 <2i? = 2X9 = 18 kzIcmK

130

38

По формуле (9) несущая способность

т тк Feu 7?cM = 1,0 X 1,0 X 25 X 38 X 13,6 :

12900 А:г> Л = 7500 кг.

8. РАСЧЕТ СТЕН НАЗЕМНЫХ ЭТАЖЕЙ

Стены многоэтажных зданий при расчете рассматривают-» ся как однопролетные, вертикально расположенные балки. Опорами являются чердачное и междуэтажные перекрытия и пол подвала.

Для расчета принимается отрезок стены Ь, равный рас- стоянию между осями оконных проемов (рис. 4), а при глухих стенах Ь — \м.

Расчетными нагрузками для стен являются вертикальные нагрузки от крыши, перекрытий вышележащих этажей, снега, собственного веса и горизонтальная нагрузка от дейст-i вия ветра.

Все вертикальные нагрузки вышележащих этажей, считаются приложенными п» оси стены, расположенной над рассматриваемым этажом. Нагрузка от перекрытия над проверяемым этажом считается приложенной относительно стены этого этажа с эксцентриситетом:

d с