= 1,2 X 3,0 X 1.6 X 2,40 tgs 45° --[ 1,79 = 6,07 mJM.

Вертикальная нагрузка на уровне верха окна подвала: от веса стены 2-го, 3-го и 4-го этажей с перекрытиями (см. пример 5) = 43Ь0О кг;

от В2са стены 1-го этажа

(3,0 X 2,90 — 1,20 X 1,70) 920 X 1,10 = 6700 кг; От перекрытия над подвалом с учетом снижения полезной нагрузки на 30%: 5,5

3,0 X -у- (750 X 1-10 + 150 X 0,70 X 1,40) = 8170 кг,

от веса кладки стены подвала на участке выше проема:

_3,0 X 0,40 X 18000 X 1.10 = 2430

Итого вертикальная нагрузка: Л ^ = 60900 лгг. Вертикальная нагрузка на уровне низа окна: от нагрузки, расположенной над проемом подвала:

Л «=: 60900 кг, от веса простенка бутовой стены:

0,8 X (3,00 — 1,20) X 1,10 X 2000 X 1,10 = 4200 кг

Итого вертикальная нагрузка =65100 «г. Изгибающий момент от перекрытия над подвалом (на уровне Bepxai 80 38

Проема) при = "2--"з~=27,3 (формула 11):

2,70

Жвер = "3 6700 X 27,3 = 159500 кгсм.

То же у низа окна: *

н 1,60 мр = "3 20" 6700 X 27,3 = 91000 кгсм.

Для определения изгибающего момента от горизонтальной нагрузки (рнс. 5) можно трапециевидную эпюру давления расчленить на прямоугольную интенсивностью Hi и треугольную интенсивностью — Щ. В этом случае реакция давления на уровне нижней опоры (пола подвала):

,79 X 2,40-f 0,80 (6,07 - 1,79)2,40-f 0,80 j

Л =-3;20-+-рО-= 6,57/И.

Реакция на опоре В:

В = 1-72 + 6,07 2 ^ _ g 2,83 т.

Изгибающий момент от горизонтального давления на уровне Bepxai проема подвала:

Af"op = 2830 X 50 - 141500 кгсм. То же на уровне низа проема: Л ^ 2830 X 160 1:19X 01 __(6,07-у 0,80 0 ^ 242000«гсж.

Расчетный изгибающий момент у верха окна:

= 159500 —141500 - 18000 кгсм.

Изгибающий момент у низа окна:

Af" = 91000 - 242000 = - 151000 кгсм.

Проверяем сечение простенка на уровне низа окна, где эксцентри-151000

ситет = g ^QQ = 2,34 см < 0,45у = 18 см{\-п случай внецентренного

сжатия).

Ллощадь простенка:

F=: (300 - 120) 80 = 14400 сж . Расчетное сопротивление бутовой кладки R = 6 kzjcm (таблица 7).

Приведенная гибкость стены при упругой характеристике бутовой кладки а = 1000:

Рпр = 4- l/= 9: 0,99 (таблица 13).

80

Расстояние силы N до грани стены е = + 2,34 = 42,34 см; статн-

40

ческий момент площади = 14400 = 576000 См». Несущая способность стены по формуле (3):

10. АНКЕРОВКА И СВЯЗИ

Каменные стены должны крепиться к перекрытиям анкерами. Анкеры балок при опирании их на стены должны иметь сечение не менее 0,6 см и устанавливаться не реже чем через 3,0 м. На прогонах и внутренни) стенах концы заан-керенных балок должны быть соединены накладками.

Расстояние между анкерами, укрепляемыми на концах ферм прогонов, может быть увеличено до 6,0 м с соответствующим увеличением площади сечения самих анкеров.

При расстоянии между анкерами более 3,0 м и несимметричном изменении толщины стены или столба на уровне перекрытия, а также для сильно нагруженных простенков (N > 100 т) сечение анкеров и их крепление к балкам должно быть рассчитано на восприятие горизонтальной силы А=Аг + А„

л

где: Ai — —j --реакция от момента горизонтальных и вертикальных нагрузок на уровне перекрытия (формулы 12— 13); Н — высота этажа;

Лз = 0,01 Л/— условная опорная реакция от внецентренного приложения продольной силы N вследствие производственных отклонений стены от вертикали и неоднородности материала кладки.

При Л > 2 m необходимо также проверить заделку анкера в кладке.

Столбы крепятся анкерами к балкам каждого перекрытия,

а в зданиях высотой более 15 л (обязательно) дополнительно снабжаются огнестойкой связью в двух направлениях. Расстояние между связями по высоте не должно превышать 30 средних толш,ин столба в рассматриваемом направлении.

В зданиях высотой три и более этажей во всех углах и пересечениях стен через один этаж по высоте устраиваются металлические связи сечением не менее 1 см и длиной не менее 1,5 л« в каждую сторону.

Связи и анкеры заш,ищаются от коррозии покрытием гудроном или слоем густого цементного теста.

11. РАСЧЕТ ПЕРЕМЫЧЕК

Для перекрытия проемов в стенах применяются рядовые, клинчатые, железокирпичные, сборные железобетонные и другие перемычки.

Рядовые перемычки выкладываются по опалубке, на которую сначала наносится слой раствора марки не ниже 25 толщиной 2—3 см, и в него укладывается арматура из пачечной или круглой стали сечением 0,10 см" на каждые ) кирпича толщины стены.

Предельные пролеты и минимальная высота рядовых и клинчатых кирпичных перемычек приведена в таблице 14.

Таблица 14

Расчет неармированных перемычек производится как расчет арок. Распор для рядовых и клинчатых перемычек определяют по формулам:

(14)

при отсутствии затяжек Н = при наличии затяжек Н —

с —2а

М ha —а

(14а) 381